Технологическая часть
КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ГАРАЖА
Общие положения конструирования системы вентиляции гаража.
В подземном гараже запроектирована общеобменная вентиляция для ассимиляции вредных выделений оксида углерода СО от работающего двигателя автомобиля. Вытяжка предусмотрена из каждого автомобильного бокса из верхней и нижней зоны поровну.
Вытяжные вентиляторы установлены на высоте не менее двух метров над кровлей лифтовой кровли.
Для компенсации вытяжки спроектирована приточная вентиляция с раздачей воздуха вдоль проездов. Обьем подаваемого воздуха на 20% меньше удаляемого.
Над въездом в гараж предусмотрены 2 воздушно-тепловые завесы шиберующего типа Т2000Е18 мощностью 18 кВт.
Для обеспечения безопасной эвакуации из подземного гаража во время возникновения пожара предусмотрена система дымоудаления, расчитанная в соответствии с [15] по периметру очага возгарания.
Площадь гаража разделена на две дымовые зоны вертикальными негорючими свесами высотой 0,5 м от поверхности перекрытия подземного гаража. Каждую зону обслуживают три дымоприемных клапана КДМ-2, которые срабатывают от датчиков возгарания при
t
=72°
С.
Вентиляторы систем дымоудаления расположены на кровле жилого дома. Удаление дыма осуществляется по специально изготовленным дымовым шахтам из бетона с факельным выбросом на высоту не менее двух метров от поверхности кровли. Участки воздуховодов систем дымоудаления выполнены из оцинкованной стали класса П толщиной 1,5 мм на сварке и покрыты огнезащитным покрытием марки ОФПМ-12 толщина покрытия 8 мм.
Вентиляторы применены радиальные жаростойкие с клиноременной передачей для работы во время пожара в течении 1 часа.
Определение требуемогомого воздухообмена в гараже
Выделение вредных веществ является основой для определения величины необходимого в гараже воздухообмена, который предназначен для разбавления их до предельно допустимых концентраций. Основным вредным веществом, которое выделяется при работе карбюраторного двигателя, является окись углерода СО, по которому и определяется необходимый воздухообмен.
Необходимый воздухообмен в гараже расчитывается по формуле:
(1.35)
где
mco
–
масса
окиси углерода СО, поступающего в воздух помещения, г/ч;
qe
– допустимая концентрация вредного вещества в удаляемом воздухе, согласно [7]
q
е=20 мг/м3;
qin
– концентрация вредного вещества в наружном воздухе, принимается по данным Санэпидемнадзора города,
qin
=5
мг/м3;
Масса
окиси углерода СО, поступающего в воздух от автомобилей движущихся по гаражу расчитывается по формуле [8]:
, г/ч (1.36)
где 
- удельное количество окиси углерода, отнесенное к одному выезду из помещения и условной мощности двигателя в одну лошадиную силу, г/л*с;
N –мощность двигателя автомобиля, л*с;
k –количество выездов автомобилей из помещения в 1 час;
с –коэффициент интенсивности движения автомобилей;
Масса окиси углерода СО, выделяемое 52 автомобилями в боксе:
;
Откуда расчетный воздухообмен по (1.35) для гаража равен:
;
Аэродинамический расчет системы вентиляции гаража.
Аэродинамический расчет системы вентиляции гаража ведется аналогично п.1.5.3. Результаты расчетов сведены в таблицу 1.7. Расчетные аксонометрические схемы систем приведены в приложении 1.
Таблица 1.7
|
N уч |
Расход воздуха L, м3/ч |
Длина участка l, М |
Скорость воздуха V, м/с |
Размеры сечений воздуховодов |
Динамическое давление Рд, Па |
Потери давления на трение |
Сумма коэф. местного сопр. Szi |
Поте-ри давления на мест. сопр. Z, Па |
Потери давления на уч-ке, Па |
Суммарные потери давления, Па | |||||||||
|
a*b, мм |
f, м2 |
dэ, мм |
R, Па/м |
n |
R*l*n, Па | ||||||||||||||
|
В-1 | |||||||||||||||||||
|
1 |
240 |
5,2 |
1,1 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
0,7 |
0,1 |
1 |
0,4 |
2,4 |
1,8 |
2,2 |
2,2 | |||||
|
2 |
480 |
0,5 |
2,2 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
3,0 |
0,3 |
1 |
0,1 |
0,2 |
0,6 |
0,7 |
2,9 | |||||
|
3 |
720 |
3,2 |
3,3 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
6,7 |
0,4 |
1 |
1,3 |
0,1 |
0,7 |
2,0 |
4,9 | |||||
|
4 |
960 |
3,2 |
2,2 |
400*300 |
0,12 |
0,34 |
3,0 |
0,2 |
1 |
0,5 |
0,4 |
1,0 |
1,6 |
6,4 | |||||
|
5 |
1200 |
3,2 |
2,8 |
400*300 |
0,12 |
0,34 |
4,7 |
0,2 |
1 |
0,6 |
0,3 |
1,2 |
1,8 |
8,2 | |||||
|
6 |
1440 |
3,2 |
3,3 |
400*300 |
0,12 |
0,34 |
6,7 |
0,3 |
1 |
1,0 |
0,3 |
2,0 |
3,0 |
11,2 | |||||
|
7 |
1680 |
3,2 |
3,9 |
400*300 |
0,12 |
0,34 |
9,1 |
0,5 |
1 |
1,6 |
0,2 |
1,8 |
3,4 |
14,6 | |||||
|
8 |
1920 |
3,2 |
4,4 |
400*300 |
0,12 |
0,34 |
12,0 |
0,7 |
1 |
2,2 |
0,4 |
4,2 |
6,4 |
21,1 | |||||
|
9 |
2160 |
3,2 |
3,2 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
6,0 |
0,3 |
1 |
0,8 |
0,4 |
2,4 |
3,2 |
24,3 | |||||
|
10 |
2400 |
3,2 |
3,5 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
7,4 |
0,3 |
1 |
1,0 |
0,5 |
3,7 |
4,7 |
29,0 | |||||
|
11 |
2640 |
3,2 |
3,9 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
9,0 |
0,4 |
1 |
1,3 |
0,4 |
3,2 |
4,4 |
33,4 | |||||
|
12 |
2880 |
3,2 |
4,2 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
10,7 |
0,6 |
1 |
1,9 |
0,3 |
2,7 |
4,6 |
38,0 | |||||
|
13 |
3120 |
3,2 |
4,6 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
12,6 |
0,7 |
1 |
2,1 |
0,2 |
2,5 |
4,6 |
42,6 | |||||
|
14 |
3360 |
3,2 |
3,9 |
800*300 |
0,24 |
0,44 |
9,1 |
0,4 |
1 |
1,3 |
0,4 |
3,7 |
4,9 |
47,5 | |||||
|
15 |
3600 |
3,2 |
4,2 |
800*300 |
0,24 |
0,44 |
10,5 |
0,5 |
1 |
1,6 |
0,2 |
2,1 |
3,7 |
51,2 | |||||
|
16 |
3840 |
3,2 |
4,4 |
800*300 |
0,24 |
0,44 |
12,0 |
0,6 |
1 |
1,8 |
0,3 |
3,6 |
5,3 |
56,6 | |||||
|
17 |
4080 |
3,2 |
4,7 |
800*300 |
0,24 |
0,44 |
13,5 |
0,7 |
1 |
2,2 |
0,3 |
3,4 |
5,6 |
62,2 | |||||
|
18 |
4320 |
2,7 |
3,6 |
1100*300 |
0,33 |
0,47 |
8,0 |
0,2 |
1 |
0,5 |
0,5 |
4,0 |
4,5 |
66,7 | |||||
|
19 |
4560 |
3,2 |
3,8 |
1100*300 |
0,33 |
0,47 |
8,9 |
0,4 |
1 |
1,1 |
0,4 |
3,6 |
4,7 |
71,4 | |||||
|
20 |
4800 |
2,7 |
4,0 |
1100*300 |
0,33 |
0,47 |
9,9 |
0,4 |
1 |
1,1 |
0,4 |
4,0 |
5,0 |
76,4 | |||||
|
21 |
5040 |
3,2 |
4,2 |
1100*300 |
0,33 |
0,47 |
10,9 |
0,5 |
1 |
1,6 |
0,6 |
6,0 |
7,6 |
84,0 | |||||
|
22 |
5280 |
2,7 |
4,4 |
1100*300 |
0,33 |
0,47 |
12,0 |
0,6 |
1 |
1,5 |
0,7 |
8,4 |
9,9 |
93,9 | |||||
|
23 |
5520 |
3,2 |
4,6 |
1100*300 |
0,33 |
0,47 |
13,1 |
0,7 |
1 |
2,2 |
0,8 |
9,8 |
12,0 |
105,9 | |||||
|
24 |
5760 |
4,6 |
4,8 |
1100*300 |
0,33 |
0,47 |
14,2 |
0,9 |
1 |
4,1 |
0,9 |
12,8 |
16,9 |
122,9 | |||||
|
25 |
8640 |
28,4 |
4,7 |
1700*300 |
0,51 |
0,51 |
13,4 |
0,4 |
1 |
9,9 |
2,5 |
33,5 |
43,4 |
166,3 | |||||
|
ответвление №1 | |||||||||||||||||||
|
26 |
240 |
5,2 |
1,1 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
0,7 |
0,1 |
1 |
0,4 |
2,4 |
1,8 |
2,2 |
2,2 | |||||
|
27 |
480 |
3,2 |
2,2 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
3,0 |
0,3 |
1 |
0,8 |
0,3 |
0,7 |
1,5 |
3,7 | |||||
|
28 |
720 |
3,2 |
3,3 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
6,7 |
0,4 |
1 |
1,3 |
0,2 |
1,3 |
2,6 |
6,4 | |||||
|
29 |
960 |
3,2 |
2,2 |
400*300 |
0,12 |
0,34 |
3,0 |
0,2 |
1 |
0,5 |
0,4 |
1,0 |
1,6 |
7,9 | |||||
|
30 |
1200 |
3,2 |
2,8 |
400*300 |
0,12 |
0,34 |
4,7 |
0,2 |
1 |
0,6 |
0,3 |
1,2 |
1,8 |
9,7 | |||||
|
31 |
1440 |
3,2 |
3,3 |
400*300 |
0,12 |
0,34 |
6,7 |
0,3 |
1 |
1,0 |
0,3 |
2,0 |
3,0 |
12,7 | |||||
|
32 |
1680 |
3,2 |
3,9 |
400*300 |
0,12 |
0,34 |
9,1 |
0,5 |
1 |
1,6 |
0,4 |
3,2 |
4,8 |
17,5 | |||||
|
33 |
1920 |
3,2 |
2,8 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
4,8 |
0,6 |
1 |
1,9 |
0,3 |
1,4 |
3,4 |
20,9 | |||||
|
34 |
2160 |
3,2 |
3,2 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
6,0 |
0,3 |
1 |
0,8 |
0,4 |
2,4 |
3,2 |
24,1 | |||||
|
35 |
2400 |
3,2 |
3,5 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
7,4 |
0,3 |
1 |
1,0 |
0,5 |
3,7 |
4,7 |
28,8 | |||||
|
36 |
2640 |
3,2 |
3,9 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
9,0 |
0,4 |
1 |
1,3 |
0,5 |
4,1 |
5,3 |
34,1 | |||||
|
37 |
2880 |
7,6 |
4,2 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
10,7 |
0,6 |
1 |
4,6 |
1,1 |
11,8 |
16,4 |
50,5 | |||||
|
Невязка (122,9-50,5)/122,9=58%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ=(122,9-50,5)/10,7=6,7 Устанавливаем диафрагму сечением 262*262 | |||||||||||||||||||
|
В-2 | |||||||||||||||||||
|
1 |
240 |
6,2 |
1,1 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
0,7 |
0,1 |
1 |
0,5 |
2,4 |
1,8 |
2,3 |
2,3 | |||||
|
2 |
480 |
0,5 |
2,2 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
3,0 |
0,3 |
1 |
0,1 |
0,1 |
0,3 |
0,4 |
2,7 | |||||
|
3 |
720 |
6,2 |
3,3 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
6,7 |
0,4 |
1 |
2,5 |
0,2 |
1,3 |
3,8 |
6,5 | |||||
|
4 |
960 |
13,6 |
3,0 |
300*300 |
0,09 |
0,3 |
5,3 |
0,2 |
1 |
2,2 |
2,2 |
11,7 |
13,9 |
20,4 | |||||
|
5 |
1200 |
39,6 |
3,7 |
300*300 |
0,09 |
0,3 |
8,3 |
0,2 |
1 |
7,9 |
0,3 |
2,1 |
10,0 |
30,4 | |||||
|
ответвление №1 | |||||||||||||||||||
|
6 |
240 |
2 |
2,7 |
100*250 |
0,025 |
0,14 |
4,3 |
0,1 |
1 |
0,2 |
2,4 |
10,2 |
10,4 |
10,4 | |||||
|
7 |
480 |
18,6 |
2,2 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
3,0 |
0,3 |
1 |
4,7 |
0,1 |
0,3 |
4,9 |
15,3 | |||||
|
Невязка (20,4-15,3)/20,4=25%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ=(20,4-15,3)/5,3=1 Устанавливаем диафрагму сечением 148*148 | |||||||||||||||||||
|
В-3 | |||||||||||||||||||
|
1 |
240 |
5,2 |
1,1 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
0,7 |
0,1 |
1 |
0,4 |
2,4 |
1,8 |
2,2 |
2,2 | |||||
|
2 |
480 |
0,5 |
2,2 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
3,0 |
0,3 |
1 |
0,1 |
0,1 |
0,3 |
0,4 |
2,6 | |||||
|
3 |
720 |
3,2 |
3,3 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
6,7 |
0,4 |
1 |
1,3 |
0,2 |
1,3 |
2,6 |
5,2 | |||||
|
4 |
960 |
13,6 |
3,0 |
300*300 |
0,09 |
0,3 |
5,3 |
0,2 |
1 |
2,2 |
1,6 |
8,5 |
10,7 |
15,9 | |||||
|
5 |
1440 |
6,4 |
2,1 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
2,7 |
0,2 |
1 |
1,3 |
0,8 |
2,1 |
3,4 |
19,3 | |||||
|
6 |
1920 |
4,8 |
2,8 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
4,8 |
0,3 |
1 |
1,4 |
1,1 |
5,2 |
6,7 |
26,0 | |||||
|
7 |
2400 |
37,2 |
3,5 |
630*300 |
0,19 |
0,4 |
7,4 |
0,5 |
1 |
18,6 |
2,1 |
15,6 |
34,2 |
60,3 | |||||
|
ответвление №1 | |||||||||||||||||||
|
8 |
240 |
5,2 |
2,7 |
100*250 |
0,025 |
0,14 |
4,3 |
0,2 |
1 |
0,8 |
2,4 |
10,2 |
11,0 |
11,0 | |||||
|
9 |
480 |
2,6 |
2,2 |
200*300 |
0,06 |
0,24 |
3,0 |
0,3 |
1 |
0,7 |
0,3 |
0,7 |
1,4 |
12,4 | |||||
|
Невязка (26-12,4)/26=54%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ=(26-12,4)/3=4,7 Устанавливаем диафрагму сечением 137*171 | |||||||||||||||||||
|
П-1 | |||||||||||||||||||
|
1 |
1730 |
0,6 |
1,0 |
1600*300 |
0,48 |
0,5 |
0,6 |
0,03 |
1 |
0,02 |
4,1 |
2,5 |
2,5 |
2,5 | |||||
|
2 |
3460 |
0,6 |
2,0 |
1600*300 |
0,48 |
0,5 |
2,4 |
0,06 |
1 |
0,04 |
1,1 |
2,7 |
2,7 |
5,2 | |||||
|
3 |
5190 |
0,6 |
3,0 |
1600*300 |
0,48 |
0,5 |
5,5 |
0,12 |
1 |
0,07 |
1,0 |
5,5 |
5,5 |
10,7 | |||||
|
4 |
6910 |
12,1 |
4,0 |
1600*300 |
0,48 |
0,5 |
9,7 |
0,5 |
1 |
6,1 |
2,3 |
22,3 |
28,3 |
39,0 | |||||
|
5 |
8060 |
0,5 |
4,7 |
1600*300 |
0,48 |
0,5 |
13,2 |
1,4 |
1 |
0,7 |
1,9 |
25,0 |
25,7 |
64,7 | |||||
|
6 |
9980 |
0,8 |
5,8 |
1600*300 |
0,48 |
0,5 |
20,2 |
2,1 |
1 |
1,7 |
2,2 |
44,4 |
46,1 |
110,8 | |||||
|
ответвление №1 | |||||||||||||||||||
|
7 |
230 |
0,4 |
0,7 |
300*300 |
0,09 |
0,03 |
0,3 |
0,08 |
1 |
0,03 |
2,6 |
0,8 |
0,8 |
0,8 | |||||
|
8 |
460 |
0,4 |
1,4 |
300*300 |
0,09 |
0,03 |
1,2 |
0,16 |
1 |
0,06 |
0,9 |
1,1 |
1,2 |
2,0 | |||||
|
9 |
690 |
0,4 |
2,1 |
300*300 |
0,09 |
0,03 |
2,7 |
0,3 |
1 |
0,12 |
0,8 |
2,2 |
2,3 |
4,3 | |||||
|
10 |
920 |
0,4 |
2,8 |
300*300 |
0,09 |
0,03 |
4,9 |
0,4 |
1 |
0,16 |
0,9 |
4,1 |
4,3 |
8,6 | |||||
|
11 |
1150 |
6,2 |
3,5 |
300*300 |
0,09 |
0,03 |
7,6 |
0,6 |
1 |
3,72 |
0,6 |
4,6 |
8,3 |
16,9 | |||||
|
Невязка (39-16,9)/39=57%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ=(39-16,9)/7,6=2,8 Устанавливаем диафрагму сечением 160*205 | |||||||||||||||||||
|
ответвление №2 | |||||||||||||||||||
|
12 |
480 |
0,3 |
1,0 |
450*300 |
0,135 |
0,36 |
0,6 |
0,05 |
1 |
0,02 |
3,2 |
1,9 |
1,9 |
1,9 | |||||
|
13 |
960 |
0,3 |
2,0 |
450*300 |
0,135 |
0,36 |
2,4 |
0,2 |
1 |
0,06 |
1,1 |
2,6 |
2,7 |
4,6 | |||||
|
14 |
1440 |
0,3 |
3,0 |
450*300 |
0,135 |
0,36 |
5,3 |
0,5 |
1 |
0,15 |
0,9 |
4,8 |
4,9 |
9,5 | |||||
|
15 |
1920 |
12,6 |
4,0 |
450*300 |
0,135 |
0,36 |
9,4 |
0,7 |
1 |
8,82 |
1,8 |
17,0 |
25,8 |
35,3 | |||||
|
Невязка (64,9-35,3)/64,9=46%>10% Требуемый коэфф. сопротивления диафрагмы ξ= (64,9-35,3)/9,4=3,1 Устанавливаем диафрагму сечением 370*176 | |||||||||||||||||||
Другие статьи по теме
Расчет конденсационной турбины мощностью 165МВт на основе турбины-прототипа К-160-130-2 ХТГЗ
Паровая конденсационная турбина К-160-130 номинальной мощностью 160 МВт и частотой вращения
ротора 50 с-1 предназначается для непосредственного привода генератора
переменного тока. Турбина и генератор устанавливаются на железоб ...
ТЭС промышленных предприятий. Расчет турбины
1. Турбина ПТ -
135/165 - 130 /15
2. Расход острого
пара: D0 = 750 т/ч (или
208,333 кг/с);
3. Расход пара
внешнему потребителю: Dп = 295 т/ч (или
81,944 кг/с);
4. Отпуск тепла на
отопление: Qот = 130 МВт;
5 ...
