Технологическая часть

Участок 2.

- тройник на проход 1 шт.

= 1,4;

- отвод 2 шт.

= 0,8;

Участок 3.

- тройник на проход 1 шт.

= 1,0;

Участок 4.

- тройник на проход 1 шт.

= 2,5;

Участок 5.

- тройник на проход 1 шт.

= 1,0;

- сужение

= 0,2;

Участок 6.

- тройник на проход 1 шт.

= 2,5;

Участок 7.

- отвод 3 шт.

= 0,8;

- вентиль

1 шт.

= 6,0;

- кран проходной 1 шт.

= 2,6;

Участок 8.

- отвод 3 шт.

= 0,6;

- вентиль

1 шт.

= 6,0;

- кран проходной 1 шт.

= 2,6;

Участок 9.

- тройник на проход 1 шт.

= 3,5;

Участок 10.

- тройник на проход 1 шт.

= 1,0;

- сужение

= 0,2;

Участок 11.

- тройник на проход 1 шт.

= 3;

Участок 12.

- тройник на проход 1 шт.

= 1,0;

Участок 13.

- тройник на проход 1 шт.

= 1,2;

- отвод 2 шт.

= 0,8;

Участок 14.

- отвод 1 шт.

= 0,8;

- вентиль

1 шт.

= 4,5;

Коэффициенты местных сопротивлений остальных участков системы отопления жилого дома и гаража определены аналогично.

Общие положения конструирования системы отопления гаража.

Система отопления гаража бифилярная горизонтальная с выпуском воздуха в верхних точках системы и спуском воды из нижних точек. Отопительные приборы – регистры из стальных труб ¯108 и длинной 2м.

Параметры теплоносителя - 95 / 70¼С.

Расчет отопительных приборов системы отопления гаража.

Расчет производится в соответствии с

[8] :

Находим теплоотдачу 1м гладкой трубы

экм

f·f

экм

·1

163

Вт (1.23)

где qэкм-теплоотдача 1 м трубы в ккал/ч*экм при температуре теплоносителя 95-70оС;

f-поверхность нагрева 1м гладкой трубы (табл. 12.3) [10];

fэкм- поверхность нагрева одной трубы в зависимости от числа рядов труб (табл. 12.2) [10];

163

-переводной коэффициент

;

=635

0,58

1,065

1,163=457

Вт

;

Теплоотдачу прибора находим по формуле

пр

n·l·Q

Вт (1.24)

где

-колличество труб

;

-длина прибора

пр

457=914

Вт

Так как теплопотери гаража

т=78850, то количество приборов

=78850/914=86,1=86

шт. Принимаем к установке 86 регистров из стальных электросварных труб

108*2

длиной 2 м.

1.4.6. Гидравлический расчет системы отопления гаража.

Гидравлический расчет системы отопления гаража выполняется аналогично гидравлическому расчету системы отопления жилого дома. Порядок гидравлического расчета см п. 1.4.3.

Гидравлический расчет системы отопления сведен в таблицу 1.5.

Расчетные аксонометрические схемы системы отопления приведены в приложении

Таблица 1.5

Гидравлический расчёт системы отопления

№ уч.	Q рад. Вт	G, кг/ч	L , м	Dу , мм	W , м/с	R , Па/м	RхL , Па	å z	Z , Па	RL+Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Гидравлический расчёт системы отопления жилого дома
Главное циркуляционное кольцо через стояк №6
1	220210	7573	4	70	0,6	63	250	7,5	1050	1300
2	172280	5925	5	70	0,5	38	190	3	175	370
3	134180	4615	7	70	0,4	23	160	0	0	160
4	129370	4449	3	50	0,6	72	230	2,5	450	1150
5	95460	3283	16	50	0,4	44	700	0	0	700
6	63630	2188	4	40	0,5	73	290	2,5	312,5	600
7	55330	1903	6	40	0,4	55	330	11	680	1010
8	55330	1903	6	40	0,4	52	310	9	720	1030
9	63630	2188	4,5	40	0,5	71	320	4	500	820
10	95460	3283	16,5	50	0,6	44	720	0	0	720
11	129370	4449	3	50	0,4	77	230	3	240	470
12	134180	4615	7	70	0,6	71	160	0	0	160
13	172280	5925	5	70	0,5	38	190	2	250	440
14	220210	7573	4,5	70	0,6	62	280	3,5	630	910
∑ 13010
Невязка (15000-13010)/15000=13%<15%.
Квартирная горизонтальная ветвь на участке №7 через стояк №6
15	9790	337	6	18	0,24	60	360	1,5	43	403
16	8690	299	2	18	0,14	40	80	0,5	5	85
17	7580	261	5	18	0,2	85	425	0,5	10	435
18	6360	219	3	18	0,17	40	120	2	29	149
19	5350	184	2	18	0,2	55	110	1	20	130
20	4340	149	14	15	0,24	70	980	1,2	35	1015
21	3240	111	2	15	0,18	65	130	1	16	146
22	2140	74	3	15	0,25	45	135	1,1	34	169
23	1100	38	2	15	0,26	50	100	0,5	17	117
24	2210	76	5	15	0,15	30	150	1,5	17	167
25	3430	118	4	15	0,24	70	280	1	29	309
26	4440	153	2	15	0,14	40	80	2	20	100
27	5450	187	14	18	0,22	85	1190	0,5	12	1202
28	6550	225	2	18	0,17	40	80	1,1	16	96
29	7650	263	4	18	0,2	55	220	0,5	10	230
30	9790	337	12	18	0,24	70	840	1	29	869
∑ 5620
Циркуляционное кольцо через стояк №1
31	47930	1648	11	40	0,4	55	610	2,5	240	850
32	39810	1369	3	32	0,5	107	320	2,5	410	730
33	32670	1124	3	32	0,5	70	210	1	130	340
34	25530	878	3	32	0,4	37	110	0	0	110
35	18390	632	3	25	0,5	120	360	1,5	170	530
36	11250	387	4	20	0,6	160	560	3,5	320	880
37	11250	387	4	20	0,5	91	320	3	410	730
38	18390	632	3	25	0,4	120	360	2	190	550
39	25530	878	3	32	0,4	37	110	0	0	110
40	32670	1124	3	32	0,5	90	270	1	130	400
41	39810	1369	3	32	0,4	170	510	3	450	960
42	47930	1648	12	40	0,5	58	690	2	180	870
∑ 9340
Невязка (15000-9342-2210)/15000=23%>15%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 25мм
Квартирная горизонтальная ветвь на участке №6 через стояк №1
43	9200	316	5	18	0,24	55	275	1,2	35	310
44	7980	274	8	18	0,14	25	200	0,5	5	205
45	7070	243	2	18	0,22	62	124	0,5	12	136
46	6160	212	4	18	0,17	23	92	1,3	19	111
47	5060	174	4	18	0,2	31	124	1	20	144
48	3960	136	3	18	0,24	52	156	1,3	37	193
49	3380	116	8	15	0,17	32	256	1	14	270
50	1480	51	3	15	0,19	41	123	1,2	22	145
51	510	18	2	15	0,21	56	112	0,5	11	123
52	1220	42	8	15	0,24	28	224	0,8	23	247
53	2130	73	2	15	0,14	54	108	0,5	5	113
54	3040	105	4	15	0,22	35	140	1	24	164
55	4140	142	4	15	0,17	41	164	1,1	16	180
56	5240	180	2	15	0,2	29	58	1,3	26	84
57	5820	200	8	18	0,24	25	200	0,5	14	214
58	7720	266	3	18	0,16	36	108	0,8	10	118
59	8720	300	2	18	0,2	41	82	1,1	22	104
60	9200	316	11	18	0,23	40	440	1,6	42	482
∑ 3340
Циркуляционное кольцо через стояк №3
61	4810	165	15	15	0,2	62	930	10	200	1130
62	2400	83	3	15	0,1	17	50	1,5	8	60
63	2400	83	3	15	0,1	17	50	1,5	8	60
64	4810	165	16	15	0,2	58	930	10	200	1130
∑ 2380
Невязка (15000-2380)/15000=84%>15%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 5мм.
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления гаража
№ уч	Q, Вт	G, кг/ч	L, м	dу, мм	V, м/с	R, Па/м	RL, Па	∑ξ	Z, Па	(RL+Z)Па
Главное циркуляционное кольцо
1	78850	2712	6	40	0,6	110	660	7,5	1350	2010
2	56250	1935	9	32	0,5	113	1020	3,5	438	1458
3	37600	1293	14	32	0,4	83	1160	15	1200	2360
4	33730	1160	10	25	0,5	148	1480	1	125	1605
5	29270	1007	11	20	0,5	306	3370	1	125	3495
6	24150	831	12	20	0,3	123	1480	1,5	68	1548
7	19030	654	14	20	0,3	112	1570	1,5	68	1638
8	19030	654	15	20	0,5	225	3370	2	250	3620
9	24150	831	12	20	0,5	143	1720	1	125	1845
10	29270	1007	11	20	0,4	106	1170	15	1200	2370
11	33730	1160	10	25	0,5	114	1140	2	250	1390
12	37600	1293	14	32	0,6	49	680	11,5	2070	2750
13	56250	1935	8	32	0,5	130	1040	4	500	1540
14	78850	2712	6	40	0,4	97	580	6,8	544	1124
Σ 28750
Невязка (30000-28750)/30000=4%<15%.
Ответвление №1
1	22650	779	3	20	0,6	283	850	14	2520	3370
2	12480	429	12	15	0,6	396	4750	13	2340	7090
3	5810	200	14	15	0,3	89	1250	9	405	1660
4	5810	200	15	15	0,3	89	1340	9	405	1740
5	12480	429	12	15	0,6	396	4750	13	2340	7090
6	22650	779	3	20	0,6	283	850	14,5	2610	3460
Σ 24410
Невязка (30000-24410-4760)/30000=3%<5%.
Ответвление №2
1	18150	624	4	20	0,5	203	810	8	1000	1810
2	13060	449	10	15	0,6	382	3820	14	2520	6340
3	5420	186	15	15	0,3	83	1250	7	315	1560
4	5420	186	15	15	0,3	83	1240	7	315	1560
5	13060	449	10	15	0,6	382	3820	13	2340	6160
6	18150	624	4	20	0,5	203	810	14,5	1813	2620
Σ 20050
Невязка (30000-20053-7580)/30000=10%>5%. Устанавливаем дроссельную шайбу d 10мм

Перейти на страницу: 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Другие статьи по теме

Особенности ЭМО на энергетических и промышленных объектах
Надежность работы энергетических и промышленных объектов во многом определяется надежностью работы электронной (сейчас, как правило, цифровой) аппаратуры защиты, автоматики, связи и т.п. Специфика современных объектов такова, что ...

Расчет конденсационной турбины мощностью 165МВт на основе турбины-прототипа К-160-130-2 ХТГЗ
Паровая конденсационная турбина К-160-130 номинальной мощностью 160 МВт и частотой вращения ротора 50 с-1 предназначается для непосредственного привода генератора переменного тока. Турбина и генератор устанавливаются на железоб ...

Технологическая часть

Другие статьи по теме

Главное меню