Расчетная часть.
Здесь тепловые потери приняты в размере 3% от полезно затрачиваемой теплоты; удельные теплоемкости взяты соответственно при
,
и
; температура кипения исходной смеси
определена по рис. 7.6[7].
Расход теплоты в паровом подогревателе исходной смеси:
Здесь тепловые потери приняты в размере 5%, удельная теплоемкость исходной смеси взяты при средней температуре (91.5+18)/2≈550С.
Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в водяном холодильнике дистиллята:
,
где удельная теплоемкость дистиллята взята при средней температуре (82+25)/2≈540С.
Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в водяном холодильнике кубового остатка:
где удельная теплоемкость кубового остатка взята при средней температуре (109+25)/2=670С.
Расход греющего пара, имеющего давление и влажность 5%:
а) в кубе-испарителе
где =2141×103 Дж/кг – удельная теплота конденсации греющего пара;
б) в подогревателе исходной смеси
Всего: 0.84+0.23=1.07 или 3,9
.
Расход охлаждающей воды при нагреве ее на 200С:
а) в дефлегматоре
б) в водяном холодильнике дистиллята
в) в водяном холодильнике кубового остатка
Всего: 0,0246 или 89
.
Заключение.
В процессе проделанной работы была рассчитана ректификационная установка для разделения смеси бензол-толуол.
Были получены следующие данные:
Диаметр колонны – 1970;
Высота колонны – 8.7;
Расход дистиллята - 5064;
Другие статьи по теме
Проектирование двухступенчатого цилиндрическо-червячного редуктора
Спроектировать двухступенчатый цилиндрическо-червячный
редуктор с нижним расположением червяка для привода ленточного конвейера.
Исходные данные:
P=5 kH; V=0,6 м/c; D=250 мм ( ...
Дугогасительные устройства элегазовых выключателей
Одним из быстроразвивающихся направлений создания новых
выключателей переменного тока высокого и сверхвысокого напряжения, отличающихся
меньшими габаритами и отвечающих требованиям современной энергетики по
коммутационной способн ...