Проверка долговечности подшипников

8.1 Ведущий вал (рисунок 4)

Силы, действующие в зацеплении:

Ft=3030 H, Fr1=Fa2=1081 H, Fa1=Fr2=216 H.

Нагрузка на вал от ременной передачи Fв=1291 H.

Первый этап компоновки дал: f1=69 мм, С1=120 мм, l3=100 мм.

8.1.1 Определение нагрузок на опоры валов

Реакция опор.

В плоскости XZ

-Rx1·C1+Fв×l3+Ft ·(f1+С1)=0 Þ

Н,

-Rx2·C1+Fв×(l3+С1)+Ft ·f1=0 Þ

Н,

Проверка:

Rx2–Rx1+Ft-Fв=4109,1-5848,1+3030-1291=0.

В плоскости YZ

Н,

Рисунок 4 – Расчетная схема ведущего вала (Н×мм)

Н,

Проверка:

Ry2–Ry1+Fr=560,1-1641,1+1081=0.

Суммарные реакции:

Н,

Н.

Осевые составляющие радиальных реакций конических подшипников, по формуле [1, с 216, ф (9.9)]:

S =0,83·e×Pr (8.1)

S2=0,83·e×Pr2 =0,83·0,37·4147,1=1273,6 H,

S1=0,83·e×Pr1 =0,83·0,37·6074=1865,3 H.

здесь для подшипников 7207 и 7211 параметр осевого нагружения e=0,37 (табл. 2).

Осевые нагрузки подшипников.

В этом случае S1>S2, Fa>0, [1, с 217, табл. 9.21] тогда

Pa1=S1 =1865,3 H,

Pa2=S1+Fa =1865,3+216=2081,3 H.

8.1.2 Определение долговечности опоры валов

Рассмотрим левый подшипник.

Отношение , поэтому следует учитывать осевую нагрузку.

Эквивалентная нагрузка по формуле, [1, с 212, ф (9.3)]:

Pэ2=(X·V·Pr2+Y·Pa2)·Ks·КТ (8.2)

где V – коэффициент, при вращении внутреннего кольца V=1;

для заданных условий X=0,4; Y=1,565; Ks=КТ =1 [1, с 212, табл. 9.18-9.20];

Эквивалентная нагрузка

Рэ2=(0,4·1×4147,1+1,565·2081,3)×1×1=4916,1 Н.

Расчетная долговечность (млн.об), по формуле [1, с 211, ф (9.1)]:

(8.3)

где Р – показатель степени, для роликоподшипников Р=10/3.

млн. об.

Расчетная долговечность (ч.)

(8.4)

где n – частота вращения ведущего вала, n=250 об/мин (пункт 1.2).

часов.

Рассмотрим правый подшипник.

Отношение , поэтому при подсчете эквивалентной нагрузки осевые силы не учитываются

Эквивалентная нагрузка по формуле:

Pэ1=V·Pr1·Ks·КТ (8.5)

Рэ2=6074·1×1×1=6074 Н.

Расчетная долговечность (млн.об):

млн. об.

Расчетная долговечность (ч.)

часов.

8.2 Ведомый вал (рисунок 5)

Из предыдущих расчетов Ft=3030 H; Fr=216 H; Fa=1081 H.

Другие статьи по теме

Расчет конденсационной турбины мощностью 165МВт на основе турбины-прототипа К-160-130-2 ХТГЗ
Паровая конденсационная турбина К-160-130 номинальной мощностью 160 МВт и частотой вращения ротора 50 с-1 предназ­начается для непосредственного привода гене­ратора переменного тока. Турбина и генера­тор устанавливаются на железоб ...

ТЭС промышленных предприятий. Расчет турбины
1. Турбина ПТ - 135/165 - 130 /15 2. Расход острого пара: D0 = 750 т/ч (или 208,333 кг/с); 3. Расход пара внешнему потребителю: Dп = 295 т/ч (или 81,944 кг/с); 4. Отпуск тепла на отопление: Qот = 130 МВт; 5 ...