Последовательность проектного расчета закрытых конических прямозубых передач

5.1. Выбор материала зубчатых колес и назначение термической обработки

(см. п. 4.1.)

Для конических зубчатых колес твердость шестерни должна быть выше твердости колеса не менее чем на 100 единиц НВ.

5.2. Определение допускаемых напряжений

(см. п. 4.2…4.3)

5.3. Определение внешнего делительного диаметра колеса

, (13)

где Т2 – вращающий момент на валу колеса, Н·мм; i – передаточное отношение; КН – коэффициент нагрузки. При твердости активных поверхностей зубьев <350НВ предварительно принимают КН=1,2, при твердости >350 КН= 1,35; ψbRe= b/Re<0,3 – коэффициент ширины зубчатого венца. Для стандартных редукторов ψbRe=0,285.

Окончательно принимают ближайшее значение de2 по ГОСТ 2185-66 (см. п. 4.5).

5.4. Определение внешнего окружного модуля

.

Далее нужно выписать значения me по ГОСТ 9563-80* (см. п. 4.6), попадающие в полученный интервал. Окончательно принимается значение модуля, обеспечивающее получение целого числа z2=de2/me. После этого определяется z1=z2/i, округляется до целого числа и уточняется передаточное отношение, отклонение которого от принятого номинального не должно превышать +3%.

Если ни одно из стандартных значений me в нужном интервале не обеспечивает целого числа z2 или Δi>[ Δi], принимается нестандартное значение me (вычисляется до тысячных долей миллиметра).

5.5. Определение углов при вершине делительных конусов

ctg δ1= tg δ2= i= z2/ z1.

5.6. Проверка правильности выбора размеров заготовок

dзаг1≈ dе1+(3…3,5)me; sзаг2≈ 5me+(5…7) мм.

Полученные значения размеров заготовок не должны превышать принятых ранее.

5.7. Определение внешнего конусного расстояния

.

5.8. Определение ширины зубчатого венца

b= 0,285Re,

при этом должно выполняться условие b<10me.

5.9. Определение среднего модуля

m=me – b ∙sinδ1/z1.

5.10. Определение средней окружной скорости передачи

vср=πmz1n1/(60∙1000), м/с.

5.11. Назначение степени точности передачи

(см. табл. 5)

5.12. Уточнение величины коэффициента нагрузки

Кн= Кнα· Кнβ· Кнυ, (см. табл. 6…8).

5.13. Проверка величины расчетного контактного напряжения

,

при этом должно выполняться условие:

.

5.14. Проверка контактной прочности при кратковременных перегрузках

(см. п. 4.16)

5.15. Проверка прочности зубьев шестерни и колеса на изгиб

,

где Ft=2T2/(mz2) – окружная сила, Н; значение КF определяется так же как и для цилиндрических зубчатых колес (см. пояснения к формуле (12); коэффициент формы зуба YF определяется в зависимости от эквивалентного числа зубьев zυ=z/cosδ.

Другие статьи по теме

Роботизация и применение промышленных роботов
Промышленная робототехника является одним из новых направле­ний автоматизации производственных процессов, начало развития, которого в на­шей стране относится к последнему десятилетию. Комплексный подход к ре­шению технико-э ...

Расчет конденсационной турбины мощностью 165МВт на основе турбины-прототипа К-160-130-2 ХТГЗ
Паровая конденсационная турбина К-160-130 номинальной мощностью 160 МВт и частотой вращения ротора 50 с-1 предназ­начается для непосредственного привода гене­ратора переменного тока. Турбина и генера­тор устанавливаются на железоб ...