Расчет тепловых потоков абсорбционной бромисто-литиевой холодильной машины

Рис. 10. Схема АБХМ: а — схема машины; б — процессы в x-i диаграмме;

I – конденсатор; II – генератор; III – испаритель; IV, VI, VII – насосы рециркулируемой воды, смешанного и слабого растворов соответственно; V – абсорбер;

VIII – теплообменник

Если xr > 64 %, то необходимо изменить температуру Т4 креп­кого раствора или давление его кипения рh путем увеличения соответственно величины DTh или температуры конденсации Тк. Можно одновременно изменять T4 и Тк до тех пор, пока не будет выполнено условие xr ≤ 64 %. Действительная концентрация слабого раствора xa в абсорбере выше теоретического значения концентрации x на величину недонасыщения Dxa раствора.

Величина Dxa зависит от параметров работы машины и может изменяться в пределах 0,5—2,5 %. Тогда xa = x + Dxa = 58,6 + 1,4 = 60,0 %. При наличии конечной разности DTр температур на «холодной» стороне теплообменника температура крепкого раствора на выходе из него T8 = T2 + DTр. Разность температур DTр принимается в пределах 15—20 К. Тогда T8 = 307 + 15 = 322 К. Параметры узловых точек циклов, изобра­женных на рис. 10, приведены в таблице 2.

Другие статьи по теме

Технология ремонта компрессионных холодильников Минск-16
В настоящее время в нашей стране разработаны и поступают на экспорт более 100 наименований электромашин и приборов. В условиях рыночной экономики основными направлениями в развитии электробытовых приборов на отечественных предпри ...

Роботизация и применение промышленных роботов
Промышленная робототехника является одним из новых направле­ний автоматизации производственных процессов, начало развития, которого в на­шей стране относится к последнему десятилетию. Комплексный подход к ре­шению технико-э ...