Расчет тепловых потоков абсорбционной бромисто-литиевой холодильной машины

Рис. 10. Схема АБХМ: а — схема машины; б — процессы в x-i диаграмме;

I – конденсатор; II – генератор; III – испаритель; IV, VI, VII – насосы рециркулируемой воды, смешанного и слабого растворов соответственно; V – абсорбер;

VIII – теплообменник

Если xr > 64 %, то необходимо изменить температуру Т4 креп­кого раствора или давление его кипения рh путем увеличения соответственно величины DTh или температуры конденсации Тк. Можно одновременно изменять T4 и Тк до тех пор, пока не будет выполнено условие xr ≤ 64 %. Действительная концентрация слабого раствора xa в абсорбере выше теоретического значения концентрации x на величину недонасыщения Dxa раствора.

Величина Dxa зависит от параметров работы машины и может изменяться в пределах 0,5—2,5 %. Тогда xa = x + Dxa = 58,6 + 1,4 = 60,0 %. При наличии конечной разности DTр температур на «холодной» стороне теплообменника температура крепкого раствора на выходе из него T8 = T2 + DTр. Разность температур DTр принимается в пределах 15—20 К. Тогда T8 = 307 + 15 = 322 К. Параметры узловых точек циклов, изобра­женных на рис. 10, приведены в таблице 2.

Другие статьи по теме

Изучение экономической целесообразности применения ООО Сибирь-связь зарубежных технологических разработок по строительству офисных телекоммуникационных сетей на базе систем микросотовой связи стандарт
Предлагаемое к рассмотрению в представленной дипломной работе Общество с ограниченной ответственностью «Сибирь-связь» осуществляло коммерческую деятельность на рынке предоставления услуг по монтажу и обслуживанию систем связи с 2 ...

Тепловой расчёт турбины ПТ-25-9011
Начальные параметры пара этой турбины 90 атм. и 545°С, давление первого отбора 11 атм., давление второго отбора 1,1 атм. Номинальная мощность турбины 25000 квт, но при номинальных параметрах свежего пара и при номинальных расходах ...